ER70S－6是國(guó)外常用的CO2氣體保護(hù)焊絲牌號(hào),相當(dāng)于國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的ER50－6焊絲[1],由于該焊絲化學(xué)成分中的碳元素含量較低,Mn、Si元素含量較高,故在焊接時(shí)ER70S－6焊絲具有較好的電弧穩(wěn)定性和焊縫強(qiáng)度,在國(guó)內(nèi)外得到普遍應(yīng)用[2－3]。

在對(duì)某鋼廠生產(chǎn)的ER70S－6鍍銅焊絲進(jìn)行冷拉成形后,焊絲容易在彎折試驗(yàn)時(shí)發(fā)生脆斷。該焊絲用鋼下游的生產(chǎn)工藝為機(jī)械磨光→粗拉→細(xì)拉→鍍銅。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法分析鍍銅焊絲彎折脆斷的原因,為ER70S－6焊絲的生產(chǎn)優(yōu)化提供了方向。

1. 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

彎折脆斷焊絲的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：鍍銅和未鍍銅焊絲的斷口都呈筆尖狀,焊絲在彎折時(shí)未發(fā)生塑性變形而直接斷裂,說(shuō)明材料的塑性較差[4]。

圖 1彎折脆斷焊絲的宏觀形貌

1.2 化學(xué)成分分析

取經(jīng)拉拔成形的鍍銅和未鍍銅焊絲,使用砂紙對(duì)鍍銅焊絲進(jìn)行預(yù)處理,采用直讀光譜儀對(duì)焊絲的化學(xué)成分進(jìn)行分析[5－6]。彎折脆斷焊絲的化學(xué)成分分析結(jié)果如表1所示。由表1可知：該彎折脆斷焊絲的化學(xué)成分符合GB/T 3429—2015 《焊接用鋼盤條》的要求。

1.3 金相檢驗(yàn)

在鍍銅和未鍍銅彎折脆斷焊絲的斷口上縱向截取試樣,將試樣置于光學(xué)顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：在斷口附近均無(wú)非金屬夾雜物聚集,并且整個(gè)截面分布的非金屬夾雜物都較少,根據(jù)GB/T 10561—2005 《鋼中非金屬夾雜物含量的測(cè)定 標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖顯微檢驗(yàn)法》測(cè)得脆斷焊絲中非金屬夾雜物的級(jí)別,結(jié)果如表2所示。由表2可知：在沿變形方向的中心區(qū)域均存在細(xì)小孔洞和V形裂紋,其中鍍銅焊絲中V形裂紋比較密集。腐蝕后焊絲基體呈纖維狀F(鐵素體)＋P(珠光體),并分布有大量難變形的淡黃色馬氏體與貝氏體復(fù)合組織(M－B)[7－8],斷口和V形裂紋附近的顯微組織均與圖2相同。

圖 2彎折脆斷焊絲的微觀形貌

Table 2.彎折脆斷焊絲中非金屬夾雜物級(jí)別

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對(duì)彎折正常焊絲試樣的縱向截面進(jìn)行腐蝕,再將試樣置于光學(xué)顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：彎折正常焊絲的顯微組織為F＋P,沿拉拔方向呈纖維狀分布,未發(fā)現(xiàn)異常組織。淡黃色的M－B非平衡組織是影響焊絲彎折脆斷的主要因素,加上冷變形過(guò)程中加工硬化的累積,造成焊絲發(fā)生彎折脆斷。

圖 3彎折正常焊絲的顯微組織形貌

1.4 不同熱處理工藝焊絲的顯微組織

采用JMatPro軟件計(jì)算出ER70S－6焊絲平衡狀態(tài)的組織轉(zhuǎn)變曲線(見(jiàn)圖4),得出材料的奧氏體化平衡轉(zhuǎn)變溫度點(diǎn)A3＝875 ℃,共析平衡轉(zhuǎn)變溫度點(diǎn)A1＝700 ℃。在ER70S－6熱軋盤條上截取5.5 mm×20 mm(直徑×長(zhǎng)度)試樣,用箱式電阻爐對(duì)試樣進(jìn)行熱處理,熱處理工藝曲線如圖5所示。

圖 4ER70S－6焊絲平衡狀態(tài)組織轉(zhuǎn)變曲

圖 5熱軋態(tài)ER70S－6焊絲不同熱處理工藝曲線

ER70S－6鍍銅氣保焊絲一般為冷拉成形,再通過(guò)硫酸銅水溶液對(duì)其進(jìn)行電解鍍銅,整個(gè)過(guò)程不存在為相變提供的熱力學(xué)條件。為進(jìn)一步明確焊絲的M－B非平衡組織產(chǎn)生的環(huán)節(jié),在熱軋態(tài)ER70S－6焊絲用鋼盤條上截取試樣,加熱溫度為900 ℃,保溫8 min,然后分別采取水冷、空冷和爐冷至350 ℃后空冷3種方式進(jìn)行冷卻,以模擬ER70S－6焊絲用鋼精軋的控冷環(huán)節(jié)。不同熱處理后試樣的顯微組織形貌如圖6所示。由圖6可知：在900 ℃×8 min條件下,以不同冷卻方式對(duì)試樣進(jìn)行熱處理,得到試樣的顯微組織分別為M＋Ar(殘余奧氏體),F＋P＋M－B,F＋P,即在空冷狀態(tài)下便可以產(chǎn)生淡黃色的M－B非平衡組織,說(shuō)明ER70S－6焊絲中的淡黃色M－B非平衡組織是由精軋后控冷工藝不符合條件所致。

圖 6不同熱處理后試樣的顯微組織形貌

2. 改進(jìn)措施

ER70S－6焊絲用鋼盤條的生產(chǎn)工藝流程為：轉(zhuǎn)爐＋LF(鋼包精煉爐)精煉＋連鑄＋熱軋。在軋制時(shí)采用控軋控冷工藝,加熱溫度為1 200 ℃,將開(kāi)軋溫度控制為1 020 ℃,精軋溫度控制為900 ℃,進(jìn)保溫罩溫度為820 ℃,輥道速率為0.1～0.3 m/s,出保溫罩溫度為540～660 ℃[9]。由于該材料的A1為700 ℃,在輥速一定的前提下,在溫度不大于660 ℃時(shí),盤條接點(diǎn)面積較大的地方容易出現(xiàn)實(shí)際溫度在A1線附近,使得空冷狀態(tài)下極易生成M－B組織,則應(yīng)該保證出罩溫度不大于600 ℃。

3. 結(jié)論

(1) ER70S－6焊絲彎折脆斷的主要原因是材料中存在淡黃色的M－B非平衡組織,加上冷變形過(guò)程中加工硬化的累積,導(dǎo)致彎折脆斷的發(fā)生。

(2) 淡黃色M－B非平衡組織是由ER70S－6焊絲用鋼盤條在精軋后控冷工藝不符合條件產(chǎn)生的。

(3) 在試樣進(jìn)入保溫罩進(jìn)行緩冷時(shí),在保溫罩內(nèi)盤條溫度冷卻到A1點(diǎn)(700 ℃)條件下,通過(guò)控制調(diào)節(jié)部分風(fēng)機(jī)開(kāi)口率可以提升過(guò)冷度,減小珠光體片層間距,并保證出罩溫度不大于600 ℃,從而提高材料的塑性,并防止產(chǎn)生M－B組織。

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