0. 引言

車軸是鐵路機車中一個十分重要的構(gòu)件,世界各國對提高車軸的可靠性均十分重視[1-5]。我國鐵道車輛的提速加載對大功率機車及高速列車車軸用鋼的性能提出了更高的要求。國內(nèi)常用的機車車軸材料是40鋼和50鋼。40鋼強度稍低,但韌性好,50鋼強度較高,但韌性稍差,2種材料均已無法滿足高速、重載鐵路機車的要求[6]。EA4T鋼是一種廣泛使用于國外地鐵動車車軸及大功率機車車軸的鋼種,也是歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN13261規(guī)定的高速客車車軸用鋼。之前我國的合金鋼車軸主要靠進口,為了快速實現(xiàn)國家鐵路機車重載技術(shù)和提速戰(zhàn)略,通過引進、吸收、消化已實現(xiàn)車軸的國產(chǎn)化,許多新型機車都采用了國產(chǎn)的EA4T鋼車軸,如9600kW牽引機車和武漢、深圳的地鐵車輛等。

EA4T車軸鋼的常規(guī)熱處理工藝為調(diào)質(zhì)熱處理（淬火＋高溫回火）,根據(jù)EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求,調(diào)質(zhì)熱處理EA4T鋼車軸軸頸1/2半徑處的顯微組織應(yīng)全部為馬氏體/貝氏體組織（以下簡稱為M/B組織）。當(dāng)軸頸直徑較小,如180mm時,采用常規(guī)工藝調(diào)質(zhì)熱處理后,其1/2半徑處可以全部獲得M/B組織；但當(dāng)軸頸直徑較大,達到280mm時,其1/2半徑處在常規(guī)工藝下獲得全部的M/B組織則較為困難[7-8]。在實際生產(chǎn)中為了保證大尺寸車軸淬火加熱時心部能夠淬透,常常采用提高加熱溫度（高于鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體的終了溫度Ac330~50℃）的方法進行淬火[9],而回火溫度及方式尚需進一步研究。為了確定大尺寸國產(chǎn)EA4T鋼車軸的熱處理工藝,作者設(shè)計了EA4T鋼等效車軸的熱處理工藝,研究了熱處理后等效車軸不同位置的顯微組織與性能,據(jù)此確定車軸的調(diào)質(zhì)熱處理工藝并進行車軸的現(xiàn)場驗證。

1. 試樣制備與試驗方法

試驗材料為東北特殊鋼集團股份有限公司撫順特殊鋼股份有限公司生產(chǎn)的尺寸280mm×280mm×350mm的熱軋退火態(tài)EA4T鋼車軸毛坯,化學(xué)成分如表1所示,符合EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求。在毛坯上加工出規(guī)格?280mm的圓柱體試樣,將其作為實際尺寸為?256mm的EA4T鋼車軸的等效車軸,并對其進行調(diào)質(zhì)熱處理預(yù)試驗。

根據(jù)前期試驗結(jié)果,EA4T鋼的Ac3為840℃,在常規(guī)條件下其淬火溫度應(yīng)為870~890℃。但由于EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求,EA4T鋼在淬火時應(yīng)具有較高的淬透性,而提高奧氏體加熱溫度可以獲得更高的淬透性,故將等效車軸的淬火溫度范圍設(shè)置為890~920℃。等效車軸的淬火保溫時間可以采用經(jīng)驗公式來估算,公式[10]如下：

式中：t為保溫時間,min；α為加熱系數(shù),取值范圍為0.9~1.1min·mm−1；K為加熱時的修正系數(shù),取1.2；D為工件的有效厚度,取280mm。

由式（1）計算得到,等效車軸的淬火保溫時間為5~6h。根據(jù)上述分析并結(jié)合前期研究[8],確定淬火工藝為900℃×5h。為了確定大尺寸車軸坯的回火工藝,將EA4T鋼等效車軸進行900℃×5h水淬處理后,分別進行595,610,650℃保溫6h水冷回火處理[8]。

按照EN13261：2009進行車軸的顯微組織及力學(xué)性能研究。在不同調(diào)質(zhì)工藝處理后的等效車軸表層、1/2半徑處和心部截取金相試樣,經(jīng)打磨、拋光,用體積分?jǐn)?shù)4%硝酸乙醇溶液腐蝕20s后,用清水沖洗試樣,并用乙醇擦拭,再用吹風(fēng)機吹干,采用NEOPHOT-21型光學(xué)顯微鏡觀察顯微組織。按照GB/T 228—2002,在車軸表層、1/2半徑處和心部位置截取拉伸試樣,拉伸試樣的尺寸為直徑10mm標(biāo)準(zhǔn)試樣尺寸的10倍,在AG-250KNISMO型電子拉壓試驗機上進行室溫拉伸試驗,拉伸速度為10mm·min−1,相同條件下測3次取平均值。按照GB/T 229—2007,在等效車軸表層、1/2半徑處和心部分別沿軸向（即橫向）和徑向（即縱向）截取標(biāo)準(zhǔn)夏比U型沖擊試樣,在JXB-300型擺錘式?jīng)_擊試驗機上進行室溫沖擊試驗,沖擊速度為5m·s−1,相同條件下測3次取平均值。根據(jù)等效車軸測試結(jié)果,確定符合標(biāo)準(zhǔn)要求的調(diào)質(zhì)熱處理工藝后進行規(guī)格?256mm EA4T鋼車軸的現(xiàn)場驗證,拉伸試樣的尺寸為直徑10mm標(biāo)準(zhǔn)試樣尺寸的5倍,沖擊試樣為5mm缺口深度的U型沖擊試樣,測試設(shè)備及參數(shù)同前。采用Zeiss Supra 55型場發(fā)射掃描電鏡（SEM）觀察拉伸斷口形貌。

2. 試驗結(jié)果與討論

2.1 調(diào)質(zhì)熱處理后等效車軸的組織和性能

由表2可以看出,與EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求的力學(xué)性能（屈服強度不低于420MPa,抗拉強度為650~800MPa,斷后伸長率不低于18%,縱向和橫向沖擊吸收能量分別不低于50,25J）相比,等效車軸經(jīng)900℃水淬后,除了595℃水冷回火后不同位置的抗拉強度,以及610℃水冷回火后表層的抗拉強度偏高之外,其余條件下的強度、斷后伸長率、斷面收縮率以及縱向與橫向沖擊韌性均符合要求,同時還存在較大的富裕量。

由圖1可以看出,等效車軸經(jīng)900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火后,除了心部含有少量鐵素體外,表層以及1/2半徑處的組織基本為回火M/B組織,符合EN13261：2009對車軸組織的要求。心部與表層、1/2半徑處組織差異的原因主要在于冷卻速率的不同,心部冷卻速率較慢,未發(fā)生完全馬氏體轉(zhuǎn)變,導(dǎo)致生成少量鐵素體,表層和1/2半徑處冷卻速率較快,形成了回火M/B組織。這種回火M/B組織具有較高的硬度和耐磨性,對車軸的表層性能有積極影響[11-12]。綜上,確定EA4T鋼車軸的調(diào)質(zhì)熱處理工藝為900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火。

圖 1等效車軸經(jīng)900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火后不同位置的顯微組織

Figure 1.Microstructures of different areas in equivalent axle after 900℃×5h water quenching and 650℃×6h water cooling tempering: (a) surface layer；(b) 1/2 radius position and (c) core

2.2 調(diào)質(zhì)熱處理工藝的現(xiàn)場驗證

在熱處理車間采用規(guī)格?256mm的EA4T鋼車軸對前文確定的調(diào)質(zhì)熱處理工藝（900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火）進行現(xiàn)場驗證。由表3可以看出,規(guī)格?256mm的EA4T鋼車軸經(jīng)900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火后,不同位置的力學(xué)性能均完全滿足EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求。由圖2可以看出,不同部位的組織均為回火M/B組織,也滿足EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求。

圖 2?256mm車軸經(jīng)900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火后不同位置的顯微組織

Figure 2.Microstructures of different areas in?256mm axle after 900℃×5h water quenching and 650℃×6h water cooling tempering: (a) surface layer；(b) 1/2 radius position and (c) core

由圖3和圖4可以看出,車軸不同位置所取的拉伸試樣在斷裂前均發(fā)生了大量的塑性變形,為韌性斷裂。宏觀斷口表現(xiàn)出明顯的縮頸,且僅存在表現(xiàn)韌性的纖維區(qū)和剪切唇,而不存在表現(xiàn)脆性的放射區(qū)。纖維區(qū)微觀均呈韌窩特征。在拉伸應(yīng)力的作用下,試樣發(fā)生頸縮而在最小截面處形成三維應(yīng)力,其值在軸線方向上最大,這些三維應(yīng)力使晶界、缺陷等處形成顯微孔洞；隨著應(yīng)力的提高,孔洞不斷長大且相互連接,同時產(chǎn)生新的孔洞,從而使裂紋緩慢形成并擴展,最終在斷口上留下韌窩狀的區(qū)域。綜上所述,國產(chǎn)EA4T鋼車軸經(jīng)900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火的調(diào)質(zhì)熱處理后,其力學(xué)性能和組織均符合EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求。

圖 3經(jīng)900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火后?256mm車軸不同位置拉伸試樣試驗后的宏觀形貌

Figure 3.Macromorphology of tensile samples in different areas of?256mm axle after 900℃×5h water quenching and 650℃×6h water cooling tempering after test

圖 4經(jīng)900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火后?256mm車軸不同位置拉伸試樣的斷口SEM形貌

Figure 4.Fracture SEM morphology of tensile samples in different areas of?256mm axle after 900℃×5h water quenching and 650℃×6h water cooling tempering: (a) surface layer, overall morphology；(b) surface layer, micromorphology of fiber area；(c) 1/2 radius position, overall morphology；(d) 1/2 radius position, micromorphology of fiber area；(e) core, overall morphology and (f) core, micromorphology of fiber area

3. 結(jié)論

（1）國產(chǎn)?280mm EA4T鋼等效車軸在進行900℃×5h水淬和595℃×6h水冷回火處理后不同位置以及610℃×6h水冷回火后表層的抗拉強度均偏高,650℃×6h水冷回火后的強度、斷后伸長率、斷面收縮率以及縱向與橫向沖擊韌性均符合EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求,組織也基本為回火M/B組織。確定EA4T鋼車軸的調(diào)質(zhì)熱處理工藝為900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火。

（2）現(xiàn)場驗證得到經(jīng)900℃×5h水淬和650℃×6h水冷回火后,國產(chǎn)?256mm EA4T鋼車軸表層、1/2半徑處和心部處的力學(xué)性能和顯微組織均符合EN13261：2009標(biāo)準(zhǔn)要求,不同位置取樣拉伸后均發(fā)生韌性斷裂,斷口均由纖維區(qū)和剪切唇組成,纖維區(qū)呈韌窩形貌。

文章來源——材料與測試網(wǎng)