摘 要:耐磨蝕BMS1400疏浚管在服役過程中出現(xiàn)開裂滲漏,通過宏觀觀察、化學(xué)成分分析、力 學(xué)性能試驗(yàn)、顯微組織觀察和斷口分析等方法,分析了疏浚管開裂的原因。結(jié)果表明:BMS1400疏 浚鋼管的開裂是在氫致腐蝕、加工應(yīng)力以及外力劃傷等多因素綜合作用下導(dǎo)致的應(yīng)力腐蝕開裂;疏 浚過程中,管體浸泡在海水中易發(fā)生氫致開裂,鋼板預(yù)彎長度不足、預(yù)彎弧度不當(dāng)及過彎量不足均 會(huì)使預(yù)彎區(qū)域產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中,服役過程中管體表面劃傷使應(yīng)力集中域產(chǎn)生氫致裂紋,最終導(dǎo) 致管道發(fā)生開裂。

關(guān)鍵詞:疏浚管;耐磨蝕;BMS1400鋼;開裂

中圖分類號(hào):TG115 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):1001-4012(2021)11-0020-03

在圍海造陸、航道疏浚等工程中,大量泥沙、礫 石以漿體的形式通過管道進(jìn)行輸送。在海洋工況條 件下,輸送管道同時(shí)承受海水介質(zhì)的腐蝕和漿體中 固體 顆 粒 的 磨 損,造 成 嚴(yán) 重 的 磨 蝕[1-2]。采 用 Q235B和Q345B普通碳素鋼管時(shí),因其耐磨蝕性能 較差,使用過程中需要頻繁調(diào)換管體或維修[3],這不 僅增加了工作成本,還降低了作業(yè)的效率,難以滿足 以上作業(yè)的要求。耐磨蝕BMS1400鋼是針對(duì)海水 疏浚環(huán)境而開發(fā)的工作管道專用鋼,具有耐蝕性、耐 磨損性能好等特點(diǎn),其耐磨蝕性能是普通材料的2 倍[4],可有效提高工作效率。

在某疏浚作業(yè)過程中,BMS1400鋼管出現(xiàn)開裂 滲漏現(xiàn)象。裂紋主要沿管道長度方向擴(kuò)展,少量裂 紋 沿 管 道 橫 向 擴(kuò) 展,裂 紋 距 離 直 焊 縫 300~ 400mm。筆者通過宏觀觀察、化學(xué)成分分析、力學(xué) 性能試驗(yàn)、顯微組織觀察等方法,并結(jié)合管道的服役 環(huán)境,分析了開裂的原因。

1 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

管道內(nèi)、外表面裂紋的宏觀形貌如圖1所示。由 圖1可見:管道內(nèi)表面裂紋長度約為280mm,兩條主 裂紋尚未完全斷開;管道外表面的裂紋整體上呈叉子狀,長度約為360mm。從內(nèi)外裂紋長度可以判斷管 道是從外表面起裂,并逐漸向內(nèi)表面擴(kuò)展的。

1.2 化學(xué)成分分析

根據(jù)ASTME1019-11《不同燃燒和熔融技術(shù)測 定鋼、鐵、鎳、鈷合金中碳、硫、氮、氧合量的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn) 方法》和JISG1253-2002《鋼鐵火花放電原子發(fā)射 光譜分析法》,對(duì)開裂管道進(jìn)行化學(xué)成分分析,在國 家認(rèn)可的鋼鐵材料測試中心進(jìn)行檢測。由表1可 知,開裂管道的化學(xué)成分滿足標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)要求。

1.3 力學(xué)性能試驗(yàn)

按照GB/T231.1-2009《金屬材料 布氏硬度試 驗(yàn) 第1部分:試驗(yàn)方法》和GB/T229-2007《金屬材 料夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》,從管道裂紋附近區(qū)域取 樣,進(jìn)行布氏硬度試驗(yàn)和沖擊試驗(yàn)。由表2可知,開 裂管道的沖擊韌性和硬度均滿足標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)要求。

1.4 顯微組織觀察

從管道裂紋附近處取樣,經(jīng)鑲嵌、研磨后,用 4%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))硝酸酒精浸蝕,采用光學(xué)顯微鏡進(jìn)行 觀察。由圖2可見,管道基體組織為正常的低溫回 火馬氏體組織。

1.5 斷口分析

在體視顯微鏡下觀察管道外表面裂紋交叉位置 處的宏觀形貌。由圖3可見,管道外表面有兩道較 為明顯的劃痕一直延伸到裂紋交叉位置,劃痕深度 超過0.3mm,最深達(dá)0.75mm。由圖4可見:劃痕 內(nèi)部存在大量肉眼可見的垂直于劃痕的裂紋,開裂 面上有明顯的起裂痕跡,裂紋表面可見明顯的起源 區(qū)、霧化區(qū)和擴(kuò)展區(qū),可以確定該處為裂紋起裂位 置,表明管道開裂與貫穿該處的劃痕有關(guān);另外,裂 紋表面可見與裂紋擴(kuò)展方向平行的臺(tái)階狀和山脊?fàn)?凸起,并呈放射狀分布。

從圖3所示劃痕位置取樣,觀察劃痕內(nèi)部裂紋 的微觀形貌。由圖5可見,劃痕內(nèi)部微裂紋深度約 為270μm,劃痕表層存在明顯的形變特征,表明在 外力作用下劃痕處發(fā)生了劇烈的變形。在叉車起運(yùn) 過程中管道容易受到叉車臂的碰撞、摩擦,在組裝、 吊運(yùn)過程中管道也容易發(fā)生撞擊。當(dāng)外力強(qiáng)度超過 了材料的屈服極限時(shí),管道表面會(huì)形成較深的劃痕 并產(chǎn)生局部應(yīng)力集中,進(jìn)而形成許多微裂紋。

從圖1所示裂紋的末端取樣,分別對(duì)外表面和 截面裂紋進(jìn)行觀察。由圖6可見:外表面裂紋沿著 晶粒邊界擴(kuò)展,具有應(yīng)力腐蝕和氫致開裂特征[5],裂 紋附近未見夾渣、夾雜物等缺陷,表明開裂與管道材 質(zhì)無關(guān);截面裂紋可見大量細(xì)小的二次裂紋,具有分 叉結(jié)構(gòu),尾部較為尖銳,呈明顯的應(yīng)力腐蝕特征[6-7]。 管道表面劃傷后存在應(yīng)力集中,在海水環(huán)境中容易 發(fā)生腐蝕,導(dǎo)致管道產(chǎn)生裂紋。

2 討論

分別測試了 BMS1400鋼板和開裂 BMS1400 鋼疏浚管的氫含量,發(fā)現(xiàn)開裂鋼管的氫含量比鋼板 有所提高,其質(zhì)量濃度約為0.2mg/L,表明管道在 服役過程中發(fā)生了明顯的氫擴(kuò)散。疏浚過程中管道浸泡在海水中,易被海水腐蝕。此外,在加工過程中 管道表面容易殘留加工應(yīng)力,使得管道表面處于張 應(yīng)力狀態(tài),管道表面受到劃擦?xí)r容易在應(yīng)力作用下 形成微裂紋和應(yīng)力集中,從而促進(jìn)腐蝕的發(fā)生和氫 的滲透擴(kuò)散[8-9],最終導(dǎo)致管道開裂。該 BMS1400 鋼疏浚管為應(yīng)力腐蝕導(dǎo)致的開裂,同時(shí)具有氫致開 裂特征。

采用三輥式卷板機(jī)制作疏浚管時(shí),鋼板的成形 加工包括鋼板兩邊的預(yù)彎、卷板及后續(xù)的滾圓。預(yù) 彎的弧度與壓頭直徑、壓頭尺寸及壓下量有關(guān)[10]。 本試驗(yàn)中BMS1400鋼疏浚管的開裂位置集中在距 離直焊縫300~400mm的范圍內(nèi),恰好位于鋼板卷 板過程中的預(yù)彎區(qū)域。

加工普通鋼管時(shí),預(yù)彎弧度不合適或長度不足 會(huì)導(dǎo)致管體在局部位置形成應(yīng)力集中,但普通鋼管 強(qiáng)度低,應(yīng)力集中程度不明顯。BMS1400鋼板強(qiáng)度 是普通鋼板的3~4倍,預(yù)彎弧度不合適或預(yù)彎長度 不足,滾圓時(shí)鋼板預(yù)彎區(qū)域?qū)a(chǎn)生不均勻變形,形成 應(yīng)力集中。另外,BMS1400鋼板強(qiáng)度較高,變形回 彈量高于普通板材,卷板時(shí)需要根據(jù)回彈量保持適 當(dāng)過彎以減少管體圓周方向的張應(yīng)力,要求卷板結(jié)束 時(shí)兩側(cè)的縫隙寬度不能超過3mm。實(shí)際操作中,過 彎量不足常導(dǎo)致管體縫隙寬度過大,過大的縫隙寬度 需要依靠外力將兩邊的鋼板強(qiáng)行并在一起進(jìn)行直縫焊接,在外力卸載后管體存在極大的張應(yīng)力,甚至超 過焊縫強(qiáng)度,導(dǎo)致管道焊縫附近區(qū)域發(fā)生開裂。

鋼板預(yù)彎長度不夠、預(yù)彎弧度與管體不一致和 直縫焊之前管體縫隙寬度過大,均會(huì)使預(yù)彎區(qū)域存 在較大的應(yīng)力集中,使管體在外力作用下萌生裂紋, 微裂紋的存在進(jìn)一步促進(jìn)氫的擴(kuò)散滲透,從而形成 應(yīng)力腐蝕開裂和氫致開裂。

BMS1400鋼疏浚管表面劃傷也是開裂的一個(gè)重 要誘因。通常,表面微小的劃傷容易在腐蝕環(huán)境中誘 發(fā)管 道 開 裂,導(dǎo) 致 材 料 迅 速 失 效[11]。本 試 驗(yàn) 中 BMS1400鋼疏浚管表面的劃痕深度超過0.3mm,且 劃痕內(nèi)部可見數(shù)量眾多的微裂紋。在腐蝕環(huán)境中,管 道表面劃傷區(qū)域容易形成局部應(yīng)力集中,誘發(fā)裂紋的 形成,促進(jìn)氫的滲透擴(kuò)散,從而加速材料失效。

3 結(jié)論

(1)BMS1400鋼疏浚管的化學(xué)成分、硬度和低 溫沖擊韌性均滿足技術(shù)要求,裂紋區(qū)域未見夾渣或 夾雜物。

(2)管道開裂屬于外力導(dǎo)致的應(yīng)力腐蝕開裂, 開裂原因包括應(yīng)力、海水腐蝕和氫元素。管道浸泡 在海水中,存在氫的滲透擴(kuò)散,管道表面劃痕內(nèi)部的 微裂紋進(jìn)一步誘發(fā)氫致開裂,導(dǎo)致管道在應(yīng)力集中 位置處發(fā)生開裂。

(3)管道開裂位置主要出現(xiàn)在鋼板卷取前的預(yù) 彎區(qū)域,表明開裂與卷板工藝不規(guī)范有關(guān)。制管加 工過程中,鋼板預(yù)彎長度不足、預(yù)彎弧度不當(dāng)及過彎量不足均會(huì)導(dǎo)致管道在該區(qū)域產(chǎn)生應(yīng)力集中,使管 道在外力作用下發(fā)生開裂。

參考文獻(xiàn):

[1] 曾其良,崔潤炯.各種輸送管道用耐磨鋼管[J].鋼管, 1994,23(6):56-57.

[2] 宋鳳明,杜林秀.漿體輸送用磨蝕鋼的研究進(jìn)展[J]. 鋼鐵研究學(xué)報(bào),2014,26(2):1-6.

[3] 嚴(yán)峰.挖泥船疏浚輸泥管的材料選擇[J].船海工程, 2014,43(2):91-93,96.

[4] 宋鳳明,杜林秀,孫國勝,等.疏浚用耐磨蝕鋼耐磨蝕 性能的研究[J].腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù),2018,30(1): 74-78.

[5] 莊東漢.材料失效分析[M].上海:華東理工大學(xué)出版 社,2009:297-310.

[6] 孫智.失效分析[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2017.

[7] 黃亮,劉智勇,杜翠薇,等.Q235B鋼含硫污水罐的腐 蝕開裂失效分析[J].表面技術(shù),2015,44(3):52-56.

[8] XUE H B,CHENG Y F.Characterization of inclusionsofX80pipelinesteelanditscorrelation with hydrogen-induced cracking [J].Corrosion Science,2011,53(4):1201-1208.

[9] 胡亮,陳健,汪兵,等.電化學(xué)充氫條件下夾雜物對(duì)管 線鋼氫致開裂敏感性的影響[J].機(jī)械工程材料, 2015,39(9):25-31.

[10] 楊旭軍.大型3輥卷板機(jī)的設(shè)計(jì)研發(fā)[J].上海電氣技 術(shù),2014,7(1):32-36.

[11] 趙煥卿.抽油桿斷裂失效分析[J].石油礦場機(jī)械, 2007,36(7):60-61.

<文章來源>材料與測試網(wǎng)>期刊論文>理化檢驗(yàn)－物理分冊>57卷>11期(pp:20-22)>