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涂層檢測(cè)-測(cè)厚檢測(cè)
金屬材料涂鍍層厚度檢測(cè)是使用超聲波測(cè)厚儀對(duì)金屬材料壁厚進(jìn)行測(cè)量，其主要由主機(jī)和探頭兩部分組成。更多 +
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超聲導(dǎo)波檢測(cè)
超聲導(dǎo)波檢測(cè)的工作原理：探頭陣列發(fā)出一束超聲能量脈沖，此脈沖充斥整個(gè)圓周方向和整個(gè)管壁厚度向遠(yuǎn)處傳播，當(dāng)遇到管子內(nèi)外壁腐蝕或缺陷引起的金屬缺損時(shí)，由于管道橫截面（厚度）發(fā)生了改變，在缺損處會(huì)有反射波返回，通過儀器分析由同一探頭陣列檢出的反射信號(hào)即可探知管道的內(nèi)外部缺陷位置、大小和腐蝕狀況。超聲導(dǎo)波檢測(cè)儀器能夠自動(dòng)識(shí)別超聲導(dǎo)波的模式（縱波和扭轉(zhuǎn)波），能夠區(qū)分管道的腐蝕情況和管道的特征（支撐、彎頭、三通、法蘭、焊縫輪廓等）。更多 +
- [檢測(cè)百科]分享：復(fù)合材料包殼預(yù)制體纏繞成型工藝鋪層方案的優(yōu)化2025年10月15日 14:57
- 采用纏繞成型工藝在1環(huán)向?qū)?1螺旋層、環(huán)向?qū)蛹唽?.1 mm、螺旋層紗寬0.85 mm、螺旋層纏繞角度±45°、一切點(diǎn)、纏繞張力0～5 N鋪層方案下制備SiC纖維（SiCf）/SiC復(fù)合材料包殼預(yù)制體，根據(jù)預(yù)制體的壁厚要求（0.45～0.56 mm）、纖維體積分?jǐn)?shù)要求（45%～55％）及表面質(zhì)量要求確定最優(yōu)纏繞張力；改變螺旋層紗寬與纏繞角度，計(jì)算預(yù)制體理論厚度，得到滿足壁厚要求的鋪層方案并制備預(yù)制體，研究了螺旋層纏繞角度和切點(diǎn)數(shù)對(duì)壁厚、纖維體積分?jǐn)?shù)的影響；預(yù)制體進(jìn)行熱解碳、化學(xué)氣相滲透（CVI）及化學(xué)氣相沉積（CVD）致密后制成包殼，對(duì)比研究了不同鋪層方案下所制備包殼的密度、孔隙率、環(huán)向和軸向強(qiáng)度，確定了較優(yōu)的鋪層方案。
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- [檢測(cè)百科]分享：基于脈沖渦流的帶包覆層管道壁厚反演技術(shù)2025年08月26日 13:36
- 基于脈沖渦流檢測(cè)技術(shù)，針對(duì)帶包覆層管道的壁厚進(jìn)行反演分析。首先通過COMSOL軟件進(jìn)行仿真，建立了不同鋁層厚度、保溫層厚度、管道壁厚及減薄壁厚的參數(shù)化模型，并提取渦流信號(hào)的晚期斜率作為特征值。然后使用梯度提升樹（GBDT）算法對(duì)仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行訓(xùn)練，構(gòu)建了壁厚反演模型。
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- [檢測(cè)百科]分享：基于DDA檢測(cè)技術(shù)的帶包覆層管道壁厚測(cè)定2025年06月04日 16:19
- 以帶包覆層管道為研究對(duì)象，結(jié)合數(shù)字探測(cè)器陣列（DDA）檢測(cè)技術(shù)，對(duì)包覆層壓力管道數(shù)字射線成像進(jìn)行灰度分析。通過灰度一階導(dǎo)數(shù)法對(duì)管道內(nèi)外壁進(jìn)行分割提取，繼而實(shí)現(xiàn)帶包覆層壓力管道的壁厚測(cè)定。采用超聲波測(cè)厚儀對(duì)DDA壁厚測(cè)定位置進(jìn)行了驗(yàn)證，兩者測(cè)量結(jié)果基本一致，所提方法具有一定的應(yīng)用價(jià)值。
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- 2025年05月27日 14:14
- 在城鎮(zhèn)燃?xì)饴竦鼐垡蚁┕艿蓝ㄆ跈z驗(yàn)中發(fā)現(xiàn),植物根系纏繞導(dǎo)致管道表面出現(xiàn)細(xì)小密集黑絲痕跡,從外觀難以判斷植物根系分泌物對(duì)管道本體造成的傷害。對(duì)問題管道取樣測(cè)量壁厚,對(duì)痕跡部位進(jìn)行滲透檢測(cè),對(duì)管道內(nèi)外表面進(jìn)行紅外光譜測(cè)試。
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- [檢測(cè)百科]分享：制氫吸附塔疲勞開裂的在線檢測(cè)2025年04月02日 15:14
- 某煉油廠制氫裝置設(shè)備員在巡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)某吸附塔開裂泄漏,裂紋位于母材位置,距環(huán)焊縫160 mm,該裂紋長(zhǎng)285 mm,沿塔壁縱向擴(kuò)展,外壁裂紋形貌如圖1所示。經(jīng)查設(shè)備資料,該吸附塔材料為16 MnR,規(guī)格為?2 800 mm（直徑）×13 356 mm（高度）×30 mm（壁厚）,操作溫度為常溫,塔內(nèi)介質(zhì)主要為氫氣和少量甲烷、一氧化碳、二氧化碳。
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- [檢測(cè)百科]分享：考慮彎矩影響的含腐蝕缺陷X80管道失效內(nèi)壓的計(jì)算方法2025年03月13日 14:56
- 由于管道周圍土壤的復(fù)雜性和管輸石油、天然氣等介質(zhì)的腐蝕性,管道極易形成腐蝕等體積型缺陷,腐蝕缺陷將導(dǎo)致管道壁厚減薄、強(qiáng)度降低、應(yīng)力集中,從而降低管道的極限承載能力,削弱管道抵抗疲勞載荷的能力,嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)l(fā)生局部穿孔導(dǎo)致的泄漏事故[1],造成經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡。長(zhǎng)輸油氣管道路由復(fù)雜多變,往往會(huì)途經(jīng)泥石流、洪水和滑坡等地質(zhì)災(zāi)害易發(fā)的地區(qū),地層土壤的移動(dòng)會(huì)使管道產(chǎn)生彎曲變形,嚴(yán)重威脅管道的正常運(yùn)行。準(zhǔn)確計(jì)算彎矩影響下含腐蝕缺陷管道的極限承載力,對(duì)確保管道安全運(yùn)行具有重要的工程意義。
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- [檢測(cè)百科]分享：城鎮(zhèn)燃?xì)饴竦劁撡|(zhì)管道防腐蝕現(xiàn)狀2025年02月27日 10:39
- 在造成燃?xì)夤艿腊踩鹿实谋姸嘁蛩刂?腐蝕是引起埋地鋼質(zhì)燃?xì)夤艿?font color='red'>壁厚減薄和失效的主要原因之一。以北京燃?xì)鉃槔?2014-2017年間,發(fā)生了1 075起腐蝕漏氣事故。其中,低壓管道約745起,占比75.4%,中壓管道次之（196起）,次高壓及高壓管道分別為18起和20起,占比均約為2%。低壓管道防腐蝕層質(zhì)量普遍較差,同時(shí)未施加有效的陰極保護(hù),成為了腐蝕漏氣的高發(fā)區(qū),部分中壓管道施加了陰極保護(hù),而次高壓及高壓管道由于有良好的防腐蝕層和陰極保護(hù),腐蝕漏氣事件相對(duì)較少[7]。
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- [檢測(cè)百科]分享：油氣管道不等壁厚內(nèi)錐孔環(huán)焊縫的相控陣超聲檢測(cè)2025年02月06日 14:07
- 在建設(shè)長(zhǎng)距離油氣輸送管道時(shí),不同的地區(qū)等級(jí)或穿跨越地段會(huì)采用不同的強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù),且不同管段選用不同壁厚規(guī)格的鋼管,考慮到熱煨彎管制造過程中的壁厚減薄,熱煨彎管的設(shè)計(jì)壁厚一般要大于直管段壁厚。由于管道沿線鋼管和管件壁厚的變化,在管道現(xiàn)場(chǎng)焊接過程中,不等壁厚鋼管的焊接較為常見,在復(fù)雜山區(qū)尤為突出[1]。
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- [檢測(cè)百科]分享：不同含量原位自生TiB2顆粒增強(qiáng)ZL114A鋁基復(fù)合材料的組織與性能2025年01月22日 13:10
- Al-Si系合金具有良好的鑄造工藝性能和耐腐蝕性能,廣泛應(yīng)用于航空、航天、汽車等領(lǐng)域,尤其適用于制備復(fù)雜的大型薄壁結(jié)構(gòu)鑄件[1]。對(duì)于大型一體化薄壁結(jié)構(gòu)鑄件,形狀的復(fù)雜性和壁厚的不均勻性使得鑄件在熱處理時(shí)更容易產(chǎn)生變形,因此鑄件強(qiáng)韌性是極其重要的一個(gè)指標(biāo)?，F(xiàn)有的鑄態(tài)Al-Si系合金的強(qiáng)韌性指標(biāo)并不能完全滿足大型薄壁結(jié)構(gòu)鑄件的性能要求[2-4]。
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- [檢測(cè)百科]分享：過熱器管道爆裂原因2024年11月14日 14:20
- 過熱器是鍋爐中的重要部件,其主要作用是將飽和蒸汽加熱成具有一定溫度的過熱蒸汽,從而提升蒸汽作功能力,提高電廠的熱循環(huán)效率[1–2]。某單位二次過熱器蛇形管材料為12Cr2MoWVTiB鋼,規(guī)格為32 mm×4.5 mm（外徑×壁厚）,管道安裝于鍋爐上,外部介質(zhì)為鍋爐煙氣,內(nèi)部介質(zhì)為過熱蒸汽,在使用2個(gè)月后,鍋爐二次過熱器發(fā)生爆管現(xiàn)象。
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- [檢測(cè)百科]分享：某電廠鍋爐水冷壁管壁厚異常減薄原因2024年11月13日 09:39
- 水冷壁管是鍋爐的主要受熱部分,用于吸收爐膛中高溫燃燒產(chǎn)物的輻射熱量,也是實(shí)現(xiàn)鍋爐熱量傳遞與交換的最核心部件[1-4]。由于鍋爐運(yùn)行工況復(fù)雜,水冷壁管長(zhǎng)期處于高壓水汽和高溫?zé)煔猸h(huán)境中,壁厚異常減薄給鍋爐的安全運(yùn)行造成重大安全隱患,因此分析其減薄原因,并采取必要的預(yù)防措施,對(duì)鍋爐的安全運(yùn)行至關(guān)重要[5-7]。
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- [檢測(cè)百科]分享：鋁合金氣瓶泄漏原因2024年11月11日 12:39
- 鋁合金氣瓶發(fā)生泄漏的原因?yàn)椋簹馄績(jī)?nèi)壁接觸了腐蝕性介質(zhì),使氣瓶?jī)?nèi)壁產(chǎn)生了點(diǎn)腐蝕坑,在循環(huán)壓力試驗(yàn)過程中,點(diǎn)腐蝕坑作為疲勞裂紋源,使氣瓶在交變應(yīng)力作用下發(fā)生疲勞擴(kuò)展,裂紋不斷擴(kuò)展并穿透壁厚,最終造成氣瓶泄漏。
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- [檢測(cè)百科]分享：G18NiMoCr3－6鑄鋼焊接接頭低溫沖擊性能不合格原因2024年10月21日 11:21
- G18NiMoCr3－6低合金高強(qiáng)度鑄鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后具有較高的強(qiáng)度、良好的塑性和韌性,可用于生產(chǎn)軌道交通中的關(guān)鍵零部件。但合金鋼的砂型鑄造易受鑄件尺寸、壁厚、原材料、氣候、操作方法等因素的制約,鑄件經(jīng)常出現(xiàn)縮松、砂眼、氣孔、夾雜等鑄造缺陷。對(duì)于鑄件表面較大的缺陷,在熱處理前可對(duì)其進(jìn)行補(bǔ)焊。為了嚴(yán)格控制G18NiMoCr3－6鋼缺陷的補(bǔ)焊質(zhì)量,必須進(jìn)行焊接工藝評(píng)定,以驗(yàn)證焊接及焊后熱處理工藝的正確性[1]。
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- [檢測(cè)百科]分享：使用工況條件下核用18Ni(300)鋼拉桿的力學(xué)性能2024年10月09日 15:24
- 蒸汽發(fā)生器傳熱管是壓水堆核電站一、二回路的壓力邊界,在高溫、高壓、振動(dòng)和應(yīng)力等復(fù)雜工況條件下,隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng),部分傳熱管發(fā)生腐蝕損傷,以及傳熱管壁厚減薄、破損或泄漏現(xiàn)象,影響核電站的安全運(yùn)行。為了保證核電站的正常運(yùn)行,通常對(duì)缺陷傳熱管兩端進(jìn)行封堵。
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- [檢測(cè)百科]分享：SPHE壓縮機(jī)殼體沖壓制耳缺陷分析2024年04月09日 09:57
- 熱軋酸洗板是以優(yōu)質(zhì)熱軋薄板為原料，經(jīng)酸洗機(jī)組去除氧化層，切邊，精整后，表面質(zhì)量和使用性能介于熱軋板和冷軋板之間的中間產(chǎn)品，是部分熱軋板和冷軋板理想的替代產(chǎn)品。江蘇某家電企業(yè)采購(gòu)SPHE酸洗板用于生產(chǎn)冰箱壓縮機(jī)殼體，在生產(chǎn)時(shí)出現(xiàn)批量的制耳缺陷，表現(xiàn)為鋼板各個(gè)方向變形能力不同，沖壓出來的工件邊緣不齊、壁厚不均[1]。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)工藝的不斷調(diào)整沒有明顯效果，于是立即停產(chǎn)并向鋼廠提報(bào)質(zhì)量異議。
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- [檢測(cè)百科]分享：現(xiàn)場(chǎng)金相檢驗(yàn)技術(shù)及誤判案例分析2023年11月06日 09:55
- 通過分析現(xiàn)場(chǎng)金相檢驗(yàn)誤判案例,概況總結(jié)了可能導(dǎo)致現(xiàn)場(chǎng)金相檢驗(yàn)誤判的原因,并提 出了改進(jìn)措施,最后歸納出防止現(xiàn)場(chǎng)金相檢驗(yàn)誤判必須考慮的因素.提出檢驗(yàn)人員在開展現(xiàn)場(chǎng)金 相檢驗(yàn)及顯微組織判斷時(shí),應(yīng)對(duì)所檢材料表面狀況、壁厚、環(huán)境、現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備能力等因素加以綜合考 慮,防止忽略這些因素造成的顯微組織判斷偏差及技術(shù)風(fēng)險(xiǎn).
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- [檢測(cè)百科]分享：核電廠疏水器壁厚減薄原因2023年09月15日 09:27
- 某核電廠高壓加熱器系統(tǒng)疏水器在服役過程中發(fā)生局部減薄,采用宏觀觀察、化學(xué)成分 分析、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡分析及X射線衍射等方法對(duì)疏水器壁厚減薄原因進(jìn)行了分析,并對(duì)疏水 器流道的流態(tài)進(jìn)行了模擬計(jì)算。結(jié)果表明:高流速介質(zhì)的沖刷減薄及流體加速腐蝕減薄是造成疏 水器減薄穿孔失效的直接原因;閥體內(nèi)表面脫碳導(dǎo)致材料的硬度降低、抗沖刷能力和耐腐蝕性減 弱,從而加速了閥體的壁厚減薄。
- 閱讀（461） 標(biāo)簽：
- [檢測(cè)百科]分享：N80-1鋼加厚油管加厚部位斷裂原因2022年12月08日 09:31
- 在某油田下井作業(yè)時(shí),一支 N80-1鋼加厚油管在加厚部位突然斷裂。通過幾何尺寸測(cè) 量、宏觀分析、力學(xué)性能試驗(yàn)、掃描電鏡及能譜分析等方法,分析了該油管加厚部位斷裂的原因。結(jié) 果表明:油管加厚部位斷裂為低應(yīng)力脆斷,主要原因是管坯鑄造缺陷改變了油管內(nèi)部應(yīng)力狀態(tài)和應(yīng) 力分布;加厚油管的拉伸性能和管體外徑均不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求、加厚部位壁厚不均、管體軋疤缺陷和 環(huán)狀凹面是該加厚油管斷裂的次要原因;在主、次要原因的共同作用下,使得油管在遠(yuǎn)低于額定最 小破斷拉力的重力作用下發(fā)生脆性斷裂。
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