圖 1 泄漏水冷壁管宏觀形貌
分享：電廠鍋爐水冷壁管泄漏原因
水冷壁管是鍋爐熱量傳遞的核心部件,其在正常運(yùn)行狀態(tài)須承受機(jī)組啟停、載荷變化帶來(lái)的溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)變化[1-3],以及高溫?zé)煔?、水汽介質(zhì)的沖刷和腐蝕作用[4-6]。管材料中的原始缺陷[7-8]、施工焊接缺陷等[9-10]將直接影響水冷壁管的使用壽命,極易發(fā)生水冷壁爆管泄漏事故,嚴(yán)重威脅鍋爐的安全性[11]。某發(fā)電廠3號(hào)鍋爐為某鍋爐廠生產(chǎn)的亞臨界自然循環(huán)汽包爐,于2007年8月投入使用,累計(jì)運(yùn)行18萬(wàn)h。鍋爐使用單爐膛∏型布置,四角切圓燃燒,固態(tài)排渣,水冷壁管為鰭片焊接的膜式水冷壁管,材料為20G鋼,規(guī)格為63.5 mm×8 mm（外徑×壁厚）,密封板材料為Q235-A鋼。2023年8月,鍋爐后水冷壁上部發(fā)生泄漏現(xiàn)象,停機(jī)檢修期發(fā)現(xiàn)爐膛上部折焰角斜坡位置左數(shù)第22根水冷壁管開(kāi)裂泄漏。為保障機(jī)組正常運(yùn)行,筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì)鍋爐水冷壁爆管事故原因進(jìn)行分析,并提出改進(jìn)措施。
1. 理化檢驗(yàn)
1.1 宏觀觀察
泄漏水冷壁管位于折焰角斜坡?tīng)t左數(shù)第22根水冷壁管直管段,泄漏水冷壁管宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：開(kāi)裂位置上方補(bǔ)焊密封板,密封板拼口處缺口平整,未見(jiàn)火焰切割與機(jī)械切割痕跡,未見(jiàn)明顯的腐蝕產(chǎn)物層；裂紋由密封板拼口處啟裂,沿密封板角焊縫向水冷壁管焊趾擴(kuò)展,止裂于水冷壁向火側(cè)母材,裂紋環(huán)向長(zhǎng)度約為10 mm,軸向延伸約17 mm。沿裂紋打開(kāi)水冷壁,對(duì)斷口進(jìn)行觀察,可見(jiàn)斷口整體呈銹紅色與黑色交錯(cuò),表面有明顯沖刷痕跡,斷面由外向內(nèi)呈弧形擴(kuò)展,斷口橫截面未見(jiàn)明顯的腐蝕減薄和脹粗現(xiàn)象。
1.2 力學(xué)性能測(cè)試
在爆管向火面和背火面取樣,分別編號(hào)為試樣1,2。對(duì)試樣進(jìn)行常溫力學(xué)性能測(cè)試。按照GB/T 228.1—2021《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分：室溫試驗(yàn)方法》制備寬度為10 mm的縱向弧形試樣,采用電子拉伸試驗(yàn)機(jī)對(duì)試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)；按照GB/T 229—2020《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》制作尺寸為5 mm×10 mm×55 mm（長(zhǎng)度×寬度×高度）的夏比V型缺口試樣,對(duì)試樣進(jìn)行沖擊試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如表1所示。由表1可知：試樣的力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果均滿足GB/T 5310—2017《高壓鍋爐用無(wú)縫鋼管》要求,其中角焊縫的3次硬度實(shí)測(cè)值為196~198 HV,滿足DL/T 869—2021《火力發(fā)電廠焊接技術(shù)規(guī)程》的要求。
Table 1. 爆管試樣的力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果
| 項(xiàng)目 | 抗拉強(qiáng)度/MPa | 屈服強(qiáng)度/MPa | 斷面收縮率/% | 沖擊吸收能量/J | 維氏硬度/HV10 |
|---|---|---|---|---|---|
| 試樣1實(shí)測(cè)值 | 467 | 294 | 36.0 | 57.8,58.4,60.3 | 130,131,130 |
| 試樣2實(shí)測(cè)值 | 457 | 270 | 33.5 | 63.6,62.9,63.7 | 128,126,128 |
| 標(biāo)準(zhǔn)值 | 410~550 | ≥245 | ≥24 | ≥40 | 120~160 |
1.3 化學(xué)成分分析
采用移動(dòng)便攜式光譜儀對(duì)母材和角焊縫試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果分別如表2,3所示。由表2,3可知：水冷壁母材化學(xué)成分符合GB/T 5310—2017要求,角焊縫化學(xué)成分符合DL/T 869—2021中E5016型號(hào)焊條的化學(xué)成分要求。
Table 2. 母材試樣的化學(xué)成分分析結(jié)果
| 項(xiàng)目 | 質(zhì)量分?jǐn)?shù) | |||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | Si | Mn | P | S | Cr | Mo | Cu | Ni | V | |
| 母材試樣1實(shí)測(cè)值 | 0.22 | 0.20 | 0.57 | 0.016 | 0.018 | 0.02 | 0.01 | 0.01 | 0.02 | 0.01 |
| 母材試樣2實(shí)測(cè)值 | 0.20 | 0.18 | 0.62 | 0.018 | 0.012 | 0.01 | 0.01 | 0.01 | 0.02 | 0.01 |
| 標(biāo)準(zhǔn)值 | 0.17~0.23 | 0.17~0.37 | 0.35~0.65 | ≤0.025 | ≤0.015 | ≤0.25 | ≤0.15 | ≤0.20 | ≤0.25 | ≤0.08 |
Table 3. 角焊縫試樣的化學(xué)成分分析結(jié)果
| 項(xiàng)目 | 質(zhì)量分?jǐn)?shù) | |||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | Si | Mn | P | S | Cr | Mo | Cu | Ni | V | |
| 實(shí)測(cè)值 | 0.07 | 0.51 | 1.18 | 0.017 | 0.010 | 0.02 | 0.01 | 0.03 | 0.02 | 0.01 |
| 標(biāo)準(zhǔn)值 | ≤0.15 | ≤0.75 | ≤1.60 | ≤0.040 | ≤0.035 | ≤0.20 | ≤0.30 | — | ≤0.30 | ≤0.08 |
1.4 金相檢驗(yàn)
分別對(duì)開(kāi)裂位置向火側(cè)、背火側(cè)母材橫截面和密封板角接接頭處截取試樣,將試樣置于光學(xué)顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：母材和焊縫橫截面顯微組織為鐵素體+珠光體,球化級(jí)別均為1.5級(jí),顯微組織正常；在密封板與母材角焊縫中間底部存在未熔合區(qū)域,未熔合區(qū)附近可見(jiàn)兩處沿厚度方向由管外表面向內(nèi)擴(kuò)展的裂紋,裂紋寬且直,呈倒三角形態(tài),長(zhǎng)度約為50 μm,內(nèi)有氧化物填充,尖端局部放大后,可見(jiàn)主裂紋附近存在二次裂紋。
圖 2 泄漏管的微觀形貌
1.5 掃描電鏡（SEM）和能譜分析
在開(kāi)裂部位截取試樣,再用體積分?jǐn)?shù)為5%的稀鹽酸丙酮溶液對(duì)斷口進(jìn)行超聲波清洗,將清洗前后斷口試樣置于掃描電鏡下觀察,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：水冷壁管局部已開(kāi)裂,并貫穿整個(gè)壁厚,貫穿斷口平齊,表面覆蓋一層氧化皮層,并可見(jiàn)明顯沖刷痕跡,斷口兩側(cè)局部可見(jiàn)相互平行的弧形花樣；斷口表面存在明顯的貝殼紋和微觀疲勞輝紋,裂紋源區(qū)位于外表面密封板拼口處根部,由外表面向內(nèi)表面擴(kuò)展。
圖 3 泄漏管斷口截面SEM形貌
采用掃描電鏡附帶的能譜儀對(duì)未清洗斷口處的腐蝕產(chǎn)物層進(jìn)行能譜分析,結(jié)果如圖4所示。未貫穿部位腐蝕產(chǎn)物層主要為鐵和氧元素,同時(shí)還存在少量碳、鈣、錳等元素。貫穿部位腐蝕產(chǎn)物層主要為鐵和氧元素,并含有少量碳、磷、硫、錳等元素?？梢?jiàn)腐蝕產(chǎn)物層更多的是高溫氧化產(chǎn)物,并未形成腐蝕性較強(qiáng)的硫酸鹽或者氯化腐蝕物。對(duì)母材內(nèi)表面氧化皮厚度進(jìn)行測(cè)量,測(cè)得氧化皮最大厚度不大于50 μm,并未顯示明顯的氧化皮。
圖 4 泄漏管斷口截面腐蝕產(chǎn)物能譜圖
2. 綜合分析
開(kāi)裂位置為折焰角斜坡水冷壁密封板拼口處,裂紋沿密封板角焊縫向水冷壁管焊趾擴(kuò)展,止裂于水冷壁向火側(cè)母材。斷口整體呈銹紅色與黑色交錯(cuò),表面有明顯沖刷痕跡,斷面由外向內(nèi)呈弧形擴(kuò)展,未見(jiàn)明顯的腐蝕減薄和脹粗現(xiàn)象。常溫力學(xué)性能測(cè)試和化學(xué)成分分析結(jié)果表明,母材和焊縫性能均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。開(kāi)裂位置母材、焊縫橫截面顯微組織均為鐵素體+珠光體,珠光體球化級(jí)別約為1.5級(jí),組織正常。在母材與密封板角焊縫中間存在未熔合區(qū),未熔合區(qū)附近可見(jiàn)沿厚度方向由管外表面向內(nèi)擴(kuò)展的裂紋,內(nèi)有氧化物填充。斷口處可見(jiàn)明顯的貝殼紋和微觀疲勞輝紋,裂紋源區(qū)位于外表面密封板拼口處根部,由外表面向內(nèi)表面擴(kuò)展。在斷口內(nèi)表面處可見(jiàn)氧化產(chǎn)物層,產(chǎn)物主要為鐵和氧元素,同時(shí)具有少量碳、磷、硫、錳等元素,并未發(fā)現(xiàn)腐蝕性較強(qiáng)的硫酸鹽或者氯化物。
綜上分析,水冷壁爆管是由于密封板根部焊接后存在未熔合缺陷,并導(dǎo)致應(yīng)力集中,在溫差熱應(yīng)力和疲勞應(yīng)力的綜合作用下,形成疲勞裂紋并最終發(fā)生開(kāi)裂爆管。母材與密封板角焊縫存在未熔合區(qū),引起嚴(yán)重的應(yīng)力集中,在該位置形成峰值應(yīng)力[12]。鍋爐啟?；蜉d荷頻繁波動(dòng)引起水冷壁管劇烈振動(dòng),同時(shí)折焰角區(qū)域受煙氣沖刷,密封板與水冷壁管局部存在較大溫差,形成循環(huán)熱應(yīng)力[13],在未熔合區(qū)形成疲勞源區(qū),在持續(xù)的疲勞應(yīng)力和熱應(yīng)力作用下,管壁裂紋不斷擴(kuò)展,并在斷口出現(xiàn)二次裂紋[14]。疲勞裂紋在裂紋源區(qū)形成,并向內(nèi)表面擴(kuò)展,最終穿透管壁,導(dǎo)致管泄漏。
3. 結(jié)論與建議
水冷壁管爆管泄漏的原因是密封板根部存在未熔合區(qū),引起應(yīng)力集中,在鍋爐啟停及載荷波動(dòng),以及煙氣沖刷作用下萌生疲勞裂紋,裂紋由外表面擴(kuò)展到內(nèi)表面,形成貫穿裂紋。針對(duì)該爆管事故,建議采取以下措施來(lái)保障鍋爐的安全運(yùn)行。
（1）提高現(xiàn)場(chǎng)焊接接頭質(zhì)量和無(wú)損檢測(cè)要求,根據(jù)DL/T 869—2021標(biāo)準(zhǔn)要求制定焊接工藝文件并嚴(yán)格執(zhí)行,采用射線和表面檢測(cè)等方法提高焊接缺陷的檢出能力。
（2）對(duì)水冷壁密封板焊接過(guò)程中產(chǎn)生的尖銳缺口、溝槽、毛刺等導(dǎo)致的局部應(yīng)力集中位置進(jìn)行打磨,并進(jìn)行表面無(wú)損檢測(cè),避免出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。
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